點(diǎn)焊機(jī)熔核是液態(tài)金屬冷凝后的產(chǎn)物，因此熔核中央均曾加熱到金屬熔點(diǎn)之上，其邊界則是高溫度為熔點(diǎn)的等溫面，研究焊件內(nèi)部各點(diǎn)溫度分布規(guī)律對(duì)了解熔核形成過(guò)程有重要意義。

     根據(jù)熱傳導(dǎo)原理，各點(diǎn)的溫度變化由該點(diǎn)瞬時(shí)輸入、輸出熱量之差與該點(diǎn)本身發(fā)熱量之代數(shù)和引起的。輸人或輸出的熱量是由其與相鄰點(diǎn)的溫差引起的。各點(diǎn)的發(fā)熱量則是電流通過(guò)產(chǎn)生的電阻熱。由于各點(diǎn)電流密度、電阻率均隨溫度而變化，各點(diǎn)的發(fā)熱量亦是變化的。為此要精確計(jì)算極為復(fù)雜。目前只能對(duì)簡(jiǎn)單模型在大型計(jì)算機(jī)上用有限元法估算。

     1.點(diǎn)焊加熱時(shí)的電流分布對(duì)于最普遍采用的圓錐形電極點(diǎn)焊等厚度鋼板時(shí)，可忽略接觸電阻，作計(jì)算機(jī)計(jì)算，可以繪出在通電開始時(shí)的電場(chǎng)分布和電流密度分布。

     隨著焊件的加熱進(jìn)程，溫度不均勻上升，各點(diǎn)的電阻率不同，中央溫度較高，電阻率較大，電流向外圍擴(kuò)散，電流密度分布亦將變化。中央熔化后，由于液態(tài)金屬電阻率的躍變，電流分布亦呈階躍式變化電流較多向外圍擴(kuò)散，這現(xiàn)象稱繞流現(xiàn)象。

     2.點(diǎn)焊加熱時(shí)的溫度分布加熱開始時(shí)，焊件各點(diǎn)溢度相同，無(wú)熱傳導(dǎo)，所以各點(diǎn)的溫升與各點(diǎn)的發(fā)熱量成正比，電流密度高處溫度高。進(jìn)一步通電加熱，各點(diǎn)溫升將取決于各點(diǎn)的發(fā)熱和熱傳導(dǎo)的綜合。熱量總是由高溫區(qū)向低溫區(qū)傳遞，且溫差越大熱量傳導(dǎo)越快。最后當(dāng)發(fā)熱量與散熱量達(dá)到平衡時(shí)，溫度不再上升。

     對(duì)于點(diǎn)焊時(shí)焊接區(qū)的溫度分布尚不能直接測(cè)量，但用確定的模型在大型計(jì)算機(jī)上進(jìn)行計(jì)算后可以繪出。對(duì)通常的點(diǎn)焊模型，不計(jì)接觸電阻。在升溫的各個(gè)階段高溫度區(qū)是不同的。如極快加熱，在升溫的最初期階段即達(dá)到熔化，而后即冷卻可獲得環(huán)狀熔核。正常情況下點(diǎn)焊推薦采用接近平衡的加熱模式，這樣可獲得對(duì)通電時(shí)間波動(dòng)影響極小的重復(fù)性好的熔核尺寸。

     3.熱時(shí)間常數(shù)自開始加熱至達(dá)到熱平衡需一定時(shí)間，這段時(shí)間的長(zhǎng)短與材料的熱物理性和厚度有關(guān)。為確定板件點(diǎn)焊時(shí)的加熱規(guī)律，某日本學(xué)者提出把加熱過(guò)程類比電容充電，從而提出熱時(shí)間常數(shù)概念。認(rèn)為加熱類似充電，溫度呈指數(shù)曲線上升，當(dāng)達(dá)到3r時(shí)即認(rèn)為已達(dá)到該焊接參數(shù)下平衡溫度的0.95。并認(rèn)為超過(guò)3r時(shí)間的加熱基本不再升溫，只是浪費(fèi)電能。

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